5. Praktilised optsioonid
Praktilised optsioonid
Praktilised Op-amprid lähevad nende juurde ideaalne erinevates olulistes aspektides. On oluline, et vooluahela kujundaja mõistaks erinevusi tegelike optimeerijate ja ideaalsete op-amprite vahel, kuna need erinevused võivad mõjutada ahela jõudlust.
Meie eesmärk on välja töötada praktilise op-amp-i üksikasjalik mudel - mudel, mis võtab arvesse mitte-ideaalse seadme kõige olulisemaid omadusi. Alustame praktiliste op-võimendite kirjeldamiseks kasutatavate parameetrite määratlemisega. Need parameetrid on täpsustatud op-amp tootja poolt esitatud andmelehtedel.
Tabel 1 loetleb kolme konkreetse optimeerija parameetri väärtused, üks kolmest on μA741. Me kasutame μA741i operatsioonivõimendeid paljudes näidetes ja peatüki probleemides järgmistel põhjustel: (1) neid on valmistanud paljud IC tootjad (2), mida nad leidsid suurtes kogustes kogu elektroonikatööstuses, ja ( 3) need on üldkasutatavad sisemiselt kompenseeritavad op-amprid ja nende omadusi saab kasutada võrdluseks teiste op-tüüpi tüüpidega tegelemisel. Kuna erinevad parameetrid on määratletud järgmistes punktides, tuleks tüüpiliste väärtuste leidmiseks viidata tabelile 9.1.
Kõige olulisem erinevus ideaalsete ja tegelike optsioonide vahel on pinge suurendamisel. Ideaalne op-amp on pinge suurenemine, mis läheneb lõpmatusele. Tegelikul op-amp on lõplik pinge suurenemine, mis väheneb sageduse suurenemisel (seda uurime üksikasjalikult järgmises peatükis).
5.1 avatud silmuspinge tõus (G)
Op-amp-i avatud silmuspinge võimendus on väljundpinge muutuse ja sisendpinge muutuse suhe ilma tagasisideta. Pinge suurendamine on mõõtühikuta kogus. Sümbolit G kasutatakse avatud silmuspinge võimenduse näitamiseks. Op-ampritel on madal-sageduslike sisendite puhul kõrgepinge võimendus. Op-amp-spetsifikatsioonis on loetletud pinge suurendamine voltides millivoltides või detsibellides (dB) [defineeritud kui 20log10(vvälja/vin)].
5.2i muudetud op-amp-mudel
Joonis 14 näitab idealiseeritud op-amp-mudeli muudetud versiooni. Oleme muutnud ideaalset mudelit sisendresistentsuse lisamisega (Ri), väljundvastus (Ro) ja tavarežiimi vastupanu (Rcm).
Nende parameetrite (741 op-amp) tüüpilised väärtused on
Nüüd kaalume joonise 15 ahelat, et uurida op-amp jõudlust. Op-amp-i inverteerivaid ja mitte-inverteerivaid sisendeid juhivad allikad, millel on seeria vastupanu. Op-amp-i väljund antakse tagasi sisendi kaudu takisti kaudu, RF.
Allikaid, mis juhivad kahte sisendit, tähistatakse vA ja v1ja sellega seotud seeria takistused RA ja R1. Kui sisendahel on keerulisem, võib neid takistusi pidada selle skeemi Thevenini ekvivalendiks.
5.3 Sisendi nihke pinge (Vio)
Kui sisendpinge ideaalse op-amp on null, on väljundpinge samuti null. See ei kehti tegeliku op-amp. The sisendpinge, Vio, defineeritakse kui diferentsiaal sisendpinget, mis on vajalik väljundpinge nullimiseks. Vio on ideaalse op-amp-i jaoks null. Tüüpiline väärtus Vio 741 jaoks on op-amp 2 mV. Mitte-nullväärtus Vio on ebasoovitav, sest op-amp võimendab mis tahes sisendhälvet, põhjustades seega suurema väljundi dc Viga
Sisendi nihke pinge mõõtmiseks võib kasutada järgmist tehnikat. Sisendpinge muutmiseks, et jõuda väljundi nullini, seatakse sisend võrdseks nulliga, nagu on näidatud joonisel 16 ja mõõdetakse väljundpinge.
Null-sisendpingest tulenev väljundpinge on tuntud kui väljundpinge alalispinge. Sisend-nihke pinge saadakse selle koguse jagamisel op-amp-i avatud ahela võimendusega.
Sisend-nihkepinge pinge mõju saab lisada op-amp-mudelile, nagu on näidatud joonisel 17.
Lisaks sisend-nihkepinge pinge lisandumisele on ideaalne op-amp-mudel täiendavalt muudetud nelja takistuse lisamisega. Ro on väljundtakistus. sisendresistentsus op-amp, Ri, mõõdetakse ümberpööratavate ja mitte-ümberpööratavate terminalide vahel. Mudel sisaldab ka takistit, mis ühendab mõlemat sisendit maapinnaga.
Need on tavarežiimi takistusedja igaüks on võrdne 2igaRcm. Kui sisendid on ühendatud nii nagu joonisel 16, on need kaks takistit paralleelselt ja kombineeritud Thevenini vastupidavus maapinnale on Rcm. Kui op-amp on ideaalne, Ri ja Rcm lähenemine lõpmatusele (st avatud ahel) ja Ro on null (st lühis).
Joonisel 18 (a) näidatud väliskonfiguratsiooni saab kasutada nihkepinge mõju kõrvaldamiseks. Pöörlev sisendterminal rakendatakse muutuvat pinge. Selle pinge õige valimine tühistab sisendi nihke. Samamoodi illustreerib joonis 18 (b) seda tasakaalustamisahelat, mida rakendatakse mitte-pöörlevale sisendile.
TAOTLUS
18 (a) vooluahela sisendpinge tasakaalustamist saab testida võrgus TINACloud Circuit Simulator abil, klõpsates alloleval lingil.
Input Offset Voltage Balancing Circuit Simulation (a) koos TINACloud'iga
TAOTLUS
18i (b) ahela sisendhälbe tasakaalustamist saab testida võrgus TINACloud Circuit Simulator abil, klõpsates alloleval lingil:
Input Offset Balancing Circuit Simulation (b) koos TINACloud'iga
5.4 Sisendbiasvool (IErapoolikus)
Kuigi ideaalsed op-amp-sisendid ei toeta ühtegi voolu, võimaldavad tegelikud opt-ampsid teatud sisendvoolu sisestada iga sisendterminali. IErapoolikus on dc voolu sisendtransistorisse ja tüüpiline väärtus on 2 μA. Kui allika takistus on madal, IErapoolikus sellel on vähe mõju, kuna see põhjustab sisendpinge suhteliselt väikese muutuse. Suure impedantsi juhtimisahelate puhul võib väike vool põhjustada suure pinge.
Biasvoolu saab modelleerida kahe praeguse valamu kujul, nagu on näidatud joonisel 19.
Nende valamute väärtused ei sõltu allika impedantsist. The biasvool on määratletud kui kahe praeguse valamu keskmine väärtus. Seega
Kahe valamu väärtuste vahe on tuntud kui sisendi nihke vool, Iio, ja selle annab
Mõlemad sisend- ja sisendvoolu väärtused sõltuvad temperatuurist. The sisendbiasvoolu temperatuuri koefitsient on defineeritud kui biasvoolu muutuse ja temperatuuri muutumise suhe. Tüüpiline väärtus on 10 nA /oC. sisendi nihke voolutemperatuuri koefitsient defineeritakse kui nihkevoolu suuruse muutuse ja temperatuuri muutuse suhe. Tüüpiline väärtus on -2nA /oC.
Sisendvoolu hoovused on lisatud joonise 20 op-amp-mudelisse, kus eeldame, et sisendi nihke vool on tühine.
See on,
Analüüsime seda mudelit, et leida sisendpinge põhjustatud väljundpinge.
Joonisel 21 (a) on näidatud op-amp-ahel, kus inverteerivad ja mitte-inverteerivad sisendid on maandusega ühendatud takistuste kaudu.
Joonisel 21 (b) asendatakse ahel selle ekvivalendiga, kus me oleme unustanud Vio. Järgnevalt lihtsustame joonisel 21 (c) olevat ahelat, jättes tähelepanuta Ro ja Rkoormus. See tähendab, et me eeldame RF >> Ro ja Rkoormus >> Ro. Väljundi laadimise nõuded tagavad tavaliselt, et need ebavõrdsused on täidetud.
Joonist 21 (d) lihtsustatakse ahelat, kus sõltuva pinge allika ja takisti seeria kombinatsioon on asendatud sõltuva vooluallika ja takisti paralleelse kombinatsiooniga.
Lõpuks ühendame takistused ja muudame mõlemad vooluallikad pinge allikateks, et saada joonise 21 (e) lihtsustatud ekvivalent.
Väljundpinge leidmiseks kasutame silmus võrrandit.
kus
Üldrežiimi vastupanu, Rcm, on vahemikus mitu sadu megohme enamiku op-amprite jaoks. Seetõttu
Kui me eeldame ka seda Go on suur, võrrand (43) muutub võrrandiks.
Pange tähele, et kui väärtus R1 on valitud võrdseks, siis väljundpinge on null. Sellest analüüsist järeldub, et dc vastupanu V+ maapinnale peaks olema võrdne dc vastupanu V- maapinnale. Me kasutame seda bias tasakaal piiranguid meie disainilahendustes. Oluline on, et nii ümberpööratavatel kui mitte-ümberpööratavatel terminalidel oleks a dc tee maapinnale, et vähendada sisendprioriteedi mõju.
Näiteks 1
Leidke joonise 22 konfiguratsioonide väljundpinge IB = 80 nA = 8-8 A.
Lahendus: Me kasutame võrrandi (46) lihtsustatud vormi, et leida väljundpinge joonisel 22 (a) olevale ahelale.
Joonisel 22 (b) oleva ahela jaoks saame
TAOTLUS
Samuti saate neid arvutusi läbi viia TINACloud-ahela simulaatoriga, kasutades oma tõlketööriista, klõpsates alloleval lingil.
Sisendvõimsuse praegune modelleerimisskeemi simulatsioon TINACloud'iga
5.5 Üldrežiimi tagasilükkamine
Op-amp kasutatakse tavaliselt kahe sisendpinge erinevuse võimendamiseks. Seepärast tegutseb see ELis diferentsiaalrežiimis. Mõlemale sisendile lisatud püsiv pinge ei tohiks erinevust mõjutada ja seetõttu ei tohiks seda väljundisse üle kanda. Praktilisel juhul on see sisendite konstant ehk keskmine väärtus ei mõjutada väljundpinget. Kui arvestame ainult kahe sisendi võrdsete osadega, siis kaalume seda, mida tuntakse kui tavarežiimis.
Oletame, et tegeliku op-amp-i kaks sisendterminali on ühendatud omavahel ja seejärel ühise allika pinge. Seda illustreerib joonis 23. Ideaalsel juhul oleks väljundpinge null. Praktilisel juhul ei ole see väljund null. Mitte-null-väljundpinge ja rakendatava sisendpinge suhe on tavarežiimi pinge suurendamine, Gcm. ühise režiimi tagasilükkamise suhe (CMRR) määratletakse kui dc avatud ahela võimendus, Go, tavalisele režiimile. Seega
CMRR-i tüüpilised väärtused on vahemikus 80 kuni 100 dB. Soovitav on, et CMRR oleks võimalikult kõrge.
5.6 Toiteallika tagasilükkamise suhe
Toiteallika tagasilükkamise suhe on mõõteseadme võime ignoreerida toitepinge muutusi. Kui süsteemi väljundstaadiumis on muutuv kogus voolu, võib toitepinge varieeruda. See koormust põhjustav toitepinge muutus võib põhjustada muutusi teiste sama varustusega võimendite töös. Seda tuntakse kui räägining see võib põhjustada ebastabiilsust.
. toite tagasilükkamise suhe (PSRR) on muutuse suhe vvälja toiteallika pinge koguarvuni. Näiteks kui positiivsed ja negatiivsed varud varieeruvad vahemikus ± 5 V kuni ± 5.5 V, on kogu muutus 11 - 10 = 1 V. PSRR on tavaliselt määratud mikrovoltides voltis või mõnikord detsibellides. Tüüpiliste op-amprite PSRR on umbes 30 μV / V.
Toitepinge muutuste vähendamiseks peaks iga op-amperide grupi toiteallikaks olema lahtisidunud (st isoleeritud) teiste rühmade omadest. See piirdub suhtlemisega ühele op-amperite rühmale. Praktikas peaks igal trükiplaadil olema toiteahelad, mida mööda 0.1-μF keraamilise või 1-μF tantaalkondensaatori kaudu maandatakse. See tagab, et koormuse variatsioonid ei satu oluliselt teistele kaartidele.
5.7 Väljundtakistus
Esimese sammuna väljundtakistuse määramisel, Rväljaleiame Thevenini ekvivalendi op-amp-ahela osale, mis on näidatud joonisel 24 katkendjoonega ümbritsetud kastis. Pange tähele, et selles analüüsis ignoreerime nihutatud voolu ja pinget.
Kuna vooluahel ei sisalda sõltumatuid allikaid, on Thevenini ekvivalentpinge null, seega on vooluahel samaväärne ühe takistiga. Takisti väärtusi ei saa takisti kombinatsioonide abil leida. Samaväärse takistuse leidmiseks eeldage, et väljundjuhtmetele rakendatakse pingeallikat v. Seejärel arvutame saadud voolu, ija võtke see suhe v/i. See annab Thevenini resistentsuse.
Joonis 25 (a) illustreerib rakendatud pinge allikat. Kontuur on lihtsustatud joonisel 25 (b) näidatud ahelaga.
Kontuuri saab veelgi vähendada joonisel 25 (c) näidatule, kus me defineerime kaks uut takistust järgmiselt:
Eeldame, et R 'A << (R '1 + Ri) Ja Ri >> R '1. Joonisel 25 (d) esitatud lihtsustatud ahel annab tulemusi.
Sisend diferentsiaalpinge, vd, leitakse sellest lihtsustatud ahelast, kasutades pinge jagaja suhet.
Väljundresistentsuse leidmiseks alustame väljundahela võrrandi kirjutamisega.
Seejärel antakse väljundresistentsus valemiga (51).
Enamikel juhtudel, Rcm on nii suur R 'A»RA ja R1"»R1. Võrrandit (51) saab lihtsustada null-sageduspinge võimenduse abil, Go. Tulemuseks on võrrand (52).
TAOTLUS
Saate arvutada vooluahela 25 (a) väljundtakistuse koos voolu simulatsiooniga, kasutades TINACloudi voolu simulaatorit, klõpsates allolevat linki.
Opampi ahela simulatsiooni väljundvõimsus TINACloud'iga
Näiteks 2
Leia ühtsuse võimenduspuhvri väljundimpedants, nagu on näidatud joonisel 26.
Lahendus: Kui joonise 26 ahelat võrreldakse joonise 24 tagasiside ahelaga, leiame selle
Seetõttu
Võrrandit (51) ei saa kasutada, sest me ei ole kindlad, et joonisel 25 (c) lihtsustamiseks vajalik ebavõrdsus kehtib antud juhul. See tähendab, et lihtsustamine nõuab seda
Ilma selle lihtsustamiseta on ahel joonisel 27 näidatud kujul.
Seda ahelat analüüsitakse, et leida järgmised suhted:
Esimeses neist võrranditest oleme seda eeldanud Ro<< (R '1+Ri) << 2Rcm. Seejärel väljastatakse väljundvastus
Kui me jälle kasutame null-sageduspinge võimendust, Go.